鍋爐型號為BG4109.8M，配套引風機型號為Y473NQ28F，轉速為750rmin，功率為800kW，左旋13545.其機械部分推力側承力側軸承型號均為3640，軸承冷卻方式為水冷。
1號機組甲側引風機在運行中，推力側軸承座不發熱，但振動值較大，軸向振動值為150.20，垂向振動值為0.10，0.15mm，徑向振動值為0.10，0.151.1號機組降負荷搶修甲側引風機，解體檢查發現機械部分推力側軸承內圈松動，軸頸磨損嚴重，軸頸磨損減少約8，1 2原因分析及處理方案2.1原因分析軸頸與軸承內套配合緊力不足或測量誤差。
軸頸橢圓度超標或測量誤差，測量軸頸使用的工具是外徑千分尺，其測量值僅代某點位置上的直徑，但其軸頸的面積較大，大軸經過多次大修后，其外面圓度不好，某點位置的測量值不能說明其軸頸的真實外徑。也就是說，軸頸與軸承內套間的接觸面積達不到85以上，低配合緊力條件下摩擦力不足。
軸承座采用水冷方式，其冷卻水水質較差，壓力較低，冷卻效果不好，可能會出現冷卻水中斷現象。
2.2處理方案因為搶修在深冬季節，機組停運對發電供熱影響較大，所以搶修時間特別緊張。搶修方案不可能按正常情況下的檢修方案進行拆開風箱，吊出轉子，更換轉子大軸。這樣需要15天左右，像這樣的大軸沒有備品，需要現加工。
經過充分討論，采用不拆風箱不吊轉子在現場對大軸磨損軸頸進行噴焊修復。現場修復大軸軸頸關鍵的技術難就是大軸的同心度的確定。如果同心度大于0.05，必然造成推力側軸頸與承力側軸頸不同心，引風機啟動后會振動發熱或無法運行。在不拆開風箱不吊出轉子的情況下，利用2塊百分，能夠在現場地測量大軸的同心度，完成大軸的修復。
拆除推力側軸承座，制作件滾動托架，調整好位置固定，作為大軸推力側支撐。改裝現場使用的車刀架，固定在軸承座臺板上，車刀要能沿平行與大軸軸線的方向移動進行車削加工。
首先打開承力側軸承端蓋，測承力側軸承的同心度。利用1塊百分，磁力架固定在大軸上，測量軸承外圈端面4個等分點0，90，180，270的數據，調整滾動托架上下左右位置，使百分在4個等分點的測量值偏差小于0.05mm，這樣大軸的推力側軸頸與承力側頸的同心度就小于，51用2塊百分固定在車刀架上，分別測量大下轉第51頁下電氣試驗以判斷缺陷部位。1繞組直流電阻；2測量該主變各繞組直流電阻，除330kV側繞組直鐵心對地絕緣電阻；3繞組絕緣電阻吸收比和極化流電阻存在問外，其它側均合格，330kV側繞組直指數。其中1項試驗數據超標，23項試驗結果正流電阻值如2，變壓器運行檔位為1檔。常，所以只分析測量繞組直流電阻發現的問。
分接開關位置1檔瓜檔未調節分接開關調節分接開關后檢修處理后3缺陷分析與檢修處理由2可，當，找缺陷而未調節分接開關時，所測試的相繞組直流電阻相間差別為3.59，超過電力設備預防性試驗規程中規定的注意值2.于是調節分接開關，測試各分接位置的直流電阻值，發現8相繞組直流電阻值基本上未發生變化，從而推斷6相分接開關存在問。檢，B相分接開關的傳動機構時，發現傳動齒輪與操作桿之間的銷子脫落。經檢修人員從該主變窗口進人本體尋找，發現銷子脫落于主變分接開關引線處。
經對8相分接開關的傳動機構進行檢修處理及對變壓器油進行脫氣處理后，該主變于1998年10月30上接第49頁軸未損傷面的水平和垂直位置，沿軸線移動刀架觀察百分指針的變化，調整刀架刀架與大軸同心度就小于確認大軸的推力側軸頸與承力側軸頸的同心度刀架與大軸同心度后，稍稍開啟甲側引風機入口擋板，利用煙囪的自拔力，使葉輪轉速達到2001左右，并保持該轉速。車刀車削大軸磨損的軸頸部位，車好胎面，再均勻加熱要噴焊的軸頸，待加熱到240，280，時日投運，運行情況良好。
4結語該主變8相高壓側分接開關的傳動齒輪與操作桿之間的銷子脫落，是引起該主變色譜分析和直流電阻值異常的主要原因。
在進行色譜分析時，若各氣體成份含量未超過注意值，應結合歷次數據計算其產氣速率。
在主變壓器的日常檢修試驗中，應調節分接開關，測試各分接位置的直流電阻。
開始噴焊。
噴焊結束后，用車刀把軸頸精車到要求的公差尺寸；熱套軸承，組裝推力側軸承座，用同樣的方法再找同心度。然后找中心，聯接對輪，恢復正常運行。
3結語通過對1號機組引風機大軸的修復證明，這種工藝有以下優點是搶修時間短，僅用48h即可恢復設備運行，確保了冬季大負荷運行和對外供熱。采用常規工藝換軸則需15天左右；是不拆開風箱，不吊出轉子，不更換大軸，大量節省人力財力；是該工藝實用性強，設備投入運行后狀況良好，推力側承力側軸承溫度均小于300，振動值大不超過0.051.
